Opis
Tehnične parametre
Kalkulator oblikovanja oksidacijskega jarka
Sledi Aquasust, da razvrstite pravilen način za izračun količine prezračevanja:
- Blue Block je oblikovalski podatkovni sistem: zapolniti
- Rjava: Izračunajte podatke procesa
- zeleno: zadnji rezultat za vaše procese
| 1.Aquasust-- Parametri oblikovanja oksidacijskega jarek: | ||||||||||
| Oblikovanje Volumen vode Q = | 300 | m3/d= | 12.50 | m3/h | ||||||
| Kakovost vnosa vode: | Kakovost vode odtokov: | |||||||||
| Inlet Water Codcr = | 1620 | mg/l | KodCr= | 324 | mg/l | |||||
| Bod 5= s 0= | 840 | mg/l | Bod5=Sz= | 126 | mg/l | |||||
| Tn = | 250 | mg/l | Tn = | 30 | mg/l | |||||
| Nh 4+- n = | 180 | mg/l | Nh4+-N= | 18 | mg/l | |||||
| Alkalnosti Salk = | 280 | mg/l | ph＝ | 7.2 | ||||||
| Ss = | 180 | mg/l | Ss=ce= | 20 | mg/l | |||||
| f=mlvss/mlss = | 0.7 | Koncentracija mešanice x = | 4000 | MGMLSS/L. | ||||||
| Uporablja se minimalna starost blata | 30 | d | Raztopljena koncentracija kisika v zračni rezervoarji | 2 | mg/l | |||||
| Faktor slabljenja kd = | 0.05 | d-1 | Aktivirani koeficient donosa blata y = | 0.5 | MGMLSS/MGBOD5 | |||||
| Povprečna poletna temperatura T 1= | 25 | stopinja | Stopnja denitrifikacije konstanta QDN, 20 pri 20stopinja = | 0.07 | kgno3--N/kgmlvss | |||||
| Povprečna zimska temperatura T 2= | 15 | stopinja | Faktor korekcije temperature denitrifikacije = | 1.09 | ||||||
| Preostala alkalnost | 100 | mg/l | Varnostni faktor reakcije nitrifikacije K = | 2.5 | ||||||
| Potrebna alkalnost | 7.14 | Mg alkalnost/mgnh 4- n oksidacija | Kisik, potreben za nitrifikacijo | 4.6 | MGO2/MGNH4-N | |||||
| Izhodna alkalnost | 3.57 | Mg Alkalilnost/mgno 3+- n redukcija | Kisik, ki je na voljo za denitrifikacijo | 2.6 | MGO2/MGNO3+-N | |||||
| Raztopljen kisik koncentracija med denitrifikacijo |
0.2 | mg/l | Če biološko blato vsebuje približno | 12.40% | Dušik za celična sinteza |
|||||
| 2. Izdelava izračuna | ||||||||||
| (1)Izračun volumna aerobne cone | ||||||||||
| 459 | m3 | Aerobni hidravlični zadrževalni čas T 1= | 1.53 | d = | 36.72 | h | ||||
| 3. VOLUME izračun hipoksične cone | ||||||||||
| (1) Proizvodnja biološkega blata oksidacijskega jarka | ||||||||||
| 42.84 | kg/d | |||||||||
| (2) za celično synthesistkn = | 5.31 | kg/d | To pomeni, da v tkn=obstajajo tkn x 1000/300 | 17.71 | mg/l | |||||
| Zato je [nh 4- n] oksidiran = | 144.29 | mg/l | Zahtevano zmanjšanje [ne 3+- n] = | 43.29 | mg/l | |||||
| (3) Stopnja denitrifikacije | ||||||||||
 |
0.036 | kg/ (kg.d) | ||||||||
| (4) Volumen hipoksične cone V2 | ||||||||||
 |
425 | m3 | ||||||||
| Anoksični rezervoar hidravlični čas zadrževanja2= | 1.42 | d= | 33.98 | h | ||||||
| 4.Totalna volumen oksidacijskega jarka | ||||||||||
| V=V1+V2= | 884 | m3 | Skupna hidravlična Čas zadrževanja T = |
2.95 | d | |||||
| Zasnova traja v = | 900 | m3 | ||||||||
| Oblikovanje učinkovite globine vode h = | 3.5 | m | Širina oblikovanja b = | 5.5 | m | |||||
| Nato skupna dolžina Zahtevani jarek l = |
46.75 | m | Vzemite dolžino razdelek linearni jarek = |
22.5 | m | |||||
| Dejanska učinkovita glasnost = | 1198.87 | m3 | Dejanski čas bivanja T '= | 4.00 | d | |||||
| 5. Izračun ravnotežja v uporabi | ||||||||||
| (1) Nitrifikacija porabi alkalnost = | 1030.25 | mg/l | ||||||||
| (2) Denitrifikacija proizvaja alkalnost = | 154.54 | mg/l | ||||||||
| (3) Odstranjevanje BOD5 ustvari alkalnost = | 71.4 | mg/l | ||||||||
| (4) Preostala alkalnost = | 175.69 | mg/l | ||||||||
| 6. Kalkulacija dejanskega povpraševanja po kisiku | 7. Kalkulacija standardnega povpraševanja po kisiku | |||||||||
| (1) Povpraševanje po karbonaciji kisika (COD) | Pritisnite Nastavitvene pogoje = | 0.85 | = | 0.95 | ||||||
| 254.17 | kg/d | CS(20)= | 9.17 | θ= | 1.024 | |||||
| CS(25)= | 8.38 | |||||||||
| 678.83 | kg/d | |||||||||
| (2) Povpraševanje po nitrifikaciji kisika (NOD) | ||||||||||
| D2=4.5×Q(N0-Nne) = | 218.7 | kg/d | ||||||||
| (3) Proizvodnja kisika z denitrifikacijo | 8. Izračun povratnega pretoka blata | |||||||||
| D3=2.6×Q×NT= | 33.76 | kg/d | Glede na določen pogoj x0= | 250 | mg/l | Xr = | 10000 | mg/l | ||
| Iz Qx 0+ qr=(q+qr) x dobimo | ||||||||||
| (4) Nitrificirajoči preostali blato NH 4- n povpraševanje po kisiku | 187.5 | m3/d | ||||||||
| D4=0.56×WV×f= | 16.79 | kg/d | ||||||||
| (5) Skupni kisik | ||||||||||
| D=D1+D2-D3-D4= | 422.31 | kg/d | 9.Residualna glasnost blata | |||||||
| W=WV+X1Q-XEQ = | 27.54 | m3/d | ||||||||
| Vzemite vsebnost vode blata p = | 99.20% | |||||||||
| 3.44 | m3/d | |||||||||
Priljubljena oznake: Kalkulator za oblikovanje oksidacijskih jarkov, Kitajska, dobavitelji, proizvajalci, tovarna, poceni, na zalogi, brezplačen vzorec
